長(zhǎng)輸管線的對(duì)接環(huán)焊縫是管線安全運(yùn)行的薄弱環(huán)節(jié)之一，探究其根部開(kāi)裂原因及機(jī)理，對(duì)長(zhǎng)輸油氣管道的服役安全性具有重要意義。
數(shù)字圖像相關(guān)DIC技術(shù)以其非接觸、全場(chǎng)測(cè)量、極端環(huán)境適用等特點(diǎn)，在管材力學(xué)性能定量測(cè)量和分析中具有顯著優(yōu)勢(shì)。這種技術(shù)無(wú)需接觸測(cè)試對(duì)象，適用于各種環(huán)境條件，應(yīng)變測(cè)量范圍廣泛，從0.005%到2000%，并且測(cè)量對(duì)象尺度基本不受限。
管材焊接過(guò)程表面應(yīng)變測(cè)試
實(shí)驗(yàn)預(yù)制3種不同錯(cuò)邊量及根部成形狀態(tài)的不等壁厚環(huán)焊接頭，利用新拓三維雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)，對(duì)全壁厚拉伸過(guò)程中的應(yīng)變集中進(jìn)行測(cè)量，并對(duì)不同成形狀態(tài)下薄壁側(cè)焊趾位置處的局部應(yīng)變集中情況定量化表征，以揭示成形狀態(tài)與不等壁厚接頭根部開(kāi)裂失效間的關(guān)系，為提升管道的服役安全性提供理論支撐。
不同錯(cuò)邊量及根部成形狀態(tài)的不等壁厚接頭
拉伸試驗(yàn)在萬(wàn)能拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，拉伸速率為2 mm/min，雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)采集頻率為1幀/s，拉伸試驗(yàn)與DIC采集同步進(jìn)行、同步結(jié)束。
應(yīng)變集中演變DIC分析
雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)，分析3種不同根部成形接頭在全壁厚拉伸過(guò)程中獲得的不同時(shí)刻的DIC應(yīng)變?cè)茍D。a為拉伸初始時(shí)刻;b為彈性變形階段，各區(qū)域應(yīng)變均勻;c、d、e、f 為塑性變形階段，出現(xiàn)明顯的局部應(yīng)變不均勻現(xiàn)象;g為頸縮變形階段。
3D-DIC非接觸全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)分析結(jié)果，由圖a圖可以看出，A 類成形試樣錯(cuò)邊量在 1 mm以內(nèi)，根部結(jié)構(gòu)突變程度較小，焊后成形較好。
由圖b可以看出，B 類成形試樣錯(cuò)邊量較大(2~ 3 mm)，因結(jié)構(gòu)突變程度增加導(dǎo)致薄壁側(cè)根部焊趾與厚壁側(cè)蓋面焊趾處的過(guò)渡角減小，成形較差。
3 種接頭在全壁厚拉伸過(guò)程中獲得的不同時(shí)刻的 DIC 應(yīng)變?cè)茍D(應(yīng)變/%)
由圖c可以看出，C類成形試樣因更大的錯(cuò)邊量(約4~5 mm)導(dǎo)致根部、蓋面兩側(cè)焊趾均存在明顯的結(jié)構(gòu)突變，特別是薄壁側(cè)根部的過(guò)渡角≤90，成形很差。
綜上可知，成形狀態(tài)及錯(cuò)邊量不同，不等壁厚接頭在拉伸過(guò)程中的應(yīng)變集中規(guī)律也有所不同，成形越差，薄壁側(cè)根部焊趾與厚壁側(cè)蓋面焊趾連線區(qū)域發(fā)生的應(yīng)變集中程度越大，甚至在該連線處直接發(fā)生斷裂。
根部成形狀態(tài)及錯(cuò)邊量對(duì)不等壁厚接頭承受軸向載荷時(shí)的應(yīng)變響應(yīng)有重要影響，對(duì)其服役安全性也有不同程度的影響。
局部應(yīng)變量化表征
對(duì)于基于應(yīng)力設(shè)計(jì)的長(zhǎng)輸管線，一般要求管體遠(yuǎn)端應(yīng)變不超過(guò) 0.5%，即不超過(guò)管材的彈性極限，因此著重對(duì)管體遠(yuǎn)端應(yīng)變 εrem=0.5%時(shí)刻的局部應(yīng)變集中位置的最大應(yīng)變 εcon 進(jìn)行量化分析。
因接頭兩側(cè)壁厚不同，在強(qiáng)度相當(dāng)?shù)那闆r下薄壁側(cè)母材的應(yīng)變集中程度大于厚壁側(cè)的應(yīng)變集中程度，因此εrem=0.5%的確定依據(jù)薄壁側(cè)管段壁厚中心部位的工程應(yīng)變計(jì)算。
雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)分析結(jié)果，3 種接頭沿截線的應(yīng)變分布情況如圖所示：
A類變形
B類變形
C類變形
3 種接頭沿截線的應(yīng)變分布情況
有限元模擬驗(yàn)證
雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)分析結(jié)果，為了進(jìn)一步驗(yàn)證不等壁厚接頭的應(yīng)變集中規(guī)律，分別建立與 A 類成形和 C 類成形局部結(jié)構(gòu)一致的有限元模型。
不等壁厚接頭拉伸試樣有限元模型
不同成形接頭有限元模擬應(yīng)變分布云圖
雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)分析看出，有限元模擬得到的應(yīng)變演變規(guī)律分別與A類變形、C類變形圖中DIC實(shí)物拉伸試驗(yàn)得到的應(yīng)變演變過(guò)程基本一致。數(shù)值模擬的結(jié)果驗(yàn)證了3D-DIC技術(shù)測(cè)試結(jié)果及應(yīng)變集中規(guī)律的準(zhǔn)確性，也進(jìn)一步證實(shí)了不同根部成形狀態(tài)及錯(cuò)邊量對(duì)不等壁厚接頭應(yīng)變集中規(guī)律有較大的影響。
局部應(yīng)變集中演變規(guī)律成因分析
等壁厚接頭、不等壁厚接頭受力狀態(tài)分析示意圖
根焊層的顯微硬度分布
不等壁厚接頭在拉伸過(guò)程中的受力狀態(tài)較為復(fù)雜，拉伸力的偏心、錯(cuò)邊量的存在會(huì)使附加彎矩增大，薄壁側(cè)根部焊趾部位的成形也隨之變差，兩者相互耦合導(dǎo)致不等壁厚接頭易在薄壁側(cè)根部焊趾與厚壁側(cè)蓋面焊趾處發(fā)生應(yīng)變集中。
此外，因根焊強(qiáng)度低，熱影響區(qū)也存在軟化現(xiàn)象，使薄壁側(cè)根部焊趾位置更容易發(fā)生變形，導(dǎo)致應(yīng)變集中最大位置位于根部薄壁側(cè)焊趾位置。
實(shí)驗(yàn)結(jié)論
1)利用雙目DIC三維全場(chǎng)應(yīng)變測(cè)量系統(tǒng)和有限元數(shù)值模擬等方法，對(duì)等壁厚環(huán)焊接頭受載時(shí)應(yīng)變規(guī)律的研究，并通過(guò)對(duì) 3 種不同錯(cuò)邊量及根部成形的不等壁厚環(huán)焊接頭進(jìn)行全壁厚拉伸，觀察其在拉伸過(guò)程中的應(yīng)變規(guī)律。
2)錯(cuò)邊量和根部成形對(duì)不等壁厚接頭在承受拉伸載荷時(shí)的應(yīng)變集中程度和分布規(guī)律有顯著影響，隨著錯(cuò)邊量增大、根部成形變差，薄壁側(cè)根部焊趾與厚壁側(cè)蓋面焊趾連線區(qū)域的應(yīng)變集中程度增大，應(yīng)變集中區(qū)域減小。當(dāng)根部成形很差時(shí)，不等壁厚接頭因該連線區(qū)域的應(yīng)變集中過(guò)大而在該區(qū)域發(fā)生斷裂。
3)在管體遠(yuǎn)端應(yīng)變達(dá)到0.5%時(shí)，成形越差，根部、蓋面應(yīng)變集中越嚴(yán)重，較大的應(yīng)變集中可能會(huì)導(dǎo)致材料損傷，為裂紋的萌生與擴(kuò)展提供有利條件。
4)不等壁厚接頭在拉伸過(guò)程中的受力狀態(tài)較為復(fù)雜，拉伸力的偏心、局部成形差、錯(cuò)邊量大、根部的低強(qiáng)匹配原則、熱影響區(qū)的軟化作用等原因，更易引起薄壁側(cè)根部焊趾位置的局部應(yīng)變集中過(guò)高，為管線長(zhǎng)期服役埋下安全隱患。
案例摘自：【Peng Sun, Chongqing University, the State Key Laboratory of Power Transmission Equipment and System Security and New Technology.In Situ Full-Field Deformation Characterization ofPower Module and FEA Model Calibration Based on Stereo Digital Image Methodology】
